該計算假定BEP處的固定旁通流量為流量的10％，設計時控制閥的壓降固定為行程的70％?？刂崎y具有理想的等百分比特性，量程分別為25和50。

計算結果如圖4所示，該結果基于泵的特性曲線I。相對最大流量相對于A（設計時控制閥的相對壓降）作圖。參數B構成系統的相對動態壓力損失。如曲線II所示，基于泵的特性進行了相同的計算（見圖5）。

圖4.最大流量取決于控制閥的相對壓力損失，變量A基于圖2的曲線I。參數B表示系統的相對動態壓力損失。

圖5.最大流量取決于控制閥的相對壓力損失，變量A基于圖2的曲線II。參數B表示系統的相對動態壓力損失。

通過對這些數字進行比較，可以看出泵的特性對最大流量的巨大影響：在給定的控制閥相對壓降下，泵曲線越平坦，最大流量就越大。將控制閥的可調范圍加倍會使最大流量增加一小部分。

可以通過具有類似于圖1中的系統的配置的另一個示例來突出顯示先前的場景，在該示例中，低量程比的控制閥（基本情況）被具有較高量程的控制閥替代。

圖6中的HQ圖包含泵的特性和系統的壓降曲線，而不會損失控制閥。

圖6.控制閥的可調節性對最大流量的影響示例。

添加控制閥的壓力損失，已被固定到ΔH _RV在Y處的一個無量綱的行程=3米_小號 = 70％，結果在工作點1（基礎情況）相匹配的設計流速和10μm的旁路³ /小時。

圖6中的曲線圖顯示了幾種情況，由于不同的控制閥的可調范圍，工作點處于各種最大流量下。最大流量Q _S由行程100％（完全打開的控制閥）確定。

使用適當的額定Cv計算具有不同調節閥可變性的系統的壓力損失曲線，將其轉換為摩擦損失因數，隨后將其用于伯努利方程式。

摩擦損耗因數隨量程的增加而減??；在極端情況下，它或多或少地等同于具有閥門長度的全孔管。

基于設計流量Q _S，關系Q _max / Q _S可以從圖6中得出：

·         點1（基本情況）：R = 25；Q _最大 / Q _小號 ≈109％與控制閥的線性特性

·         點2：R = 25；Q _最大 / Q _小號 ≈為等百分比特性113％

·         點3：R = 150；Q _最大 / Q _小號 ≈為等百分比特性-的直管114％置換導致Q中的控制閥_最大 / Q _小號 ≈115％的

此示例說明，高量程比通常不會產生很大影響，但是此結果取決于單個系統和所選參數。

此外，在控制閥的設計壓力損失和設計行程相同的情況下，由于Cv急劇增加，因此等百分比閥的特性允許更高的最大流量。

但是，每當行程接近100％時，由于行程的微小變化會引起流量的較大變化，因此可控性可能會下降。

結論

定性地，泵的特性下降越陡，最大流量越小，系統的相對動壓損失越高，最大流量越小。

控制閥的參數“設計流量”和“設計壓力損失及行程”確定了參考值。因此，例如將指定的設計流量增加10％，而又不增加泵輸送的壓力，這并不意味著系統必然會達到該流量。

參考文獻

1.      Yu，FC，“估算實際控制閥壓降的簡便方法”，第45-48頁，烴加工，2000年8月

2.      G. Unnikrishnan，“輕松可視化泵和控制閥的相互作用”，第51-56頁，烴加工，2007年8月

3.      WA Jerdal等人，“特定轉速nq = 20…80的泵的無量綱特性”，第546-550頁，交易ASME，第1卷。124，2002年6月

4.      Green，DW，Perry RH，“ Perry的化學工程師手冊”，第8版，第8節，p。8-83